随着国家“一带一路”战略的推行，国内设计院的国际项目越来越多。许多国家对于中国规范还很陌生，因此要求我们采用国际通用的规范，例如美国规范。

对于总图专业来说，采用美国规范进行国外项目设计面临许多挑战，其中一个难点就是利用美国规范对混凝土道路设计与计算。

本论文根据近些年国内外项目道路设计的经验^［1］，对中美混凝土道路设计与计算进行了深入地研究与比较，为国外项目混凝土道路的设计提供参考。

由于混凝土板与基层或土基之间的摩阻力不大，从力学模型考虑，可以把除粒料类基层外，其他各类基层与混凝土面层按分离式双层弹性地基板模型进行结构分析。

混凝土的弯拉强度远小于抗压强度，为其1/7~1/6，混凝土板易受弯拉应力产生断裂和裂缝。

经工程实践发现，导致混凝土板断裂和裂缝的主要因素是重复荷载应力和温度应力综合作用所产生的疲劳损坏。

这两个公式的意思分别是：

公式（1）：在一定的可靠度下面层板在临界荷位处产生的行车荷载疲劳应力和温度梯度疲劳应力之和不大于弯拉强度。

公式（2）：在一定的可靠度下最重的轴载在临界荷位处产生的行车荷载疲劳应力和所在地区最大温度梯度在临界荷位处产生的最大温度翘曲应力之和不大于弯拉强度。

当混凝土面板厚度及各参数的代入值满足上述两个公式，则混凝土结构计算通过。

与中国规范以混凝土面层是否损坏来评价道路的性能不同，美国规范引入了服务能力这个概念。美国规范认为道路结构设计应该使得设计周期内道路的服务能力损失在可接受的范围内。根据AASHTO道路试验结果，道路的服务能力损失与以下因素有关：交通量、设计可靠度、混凝土板厚度及其参数、有效路基反应模量、路面排水系数和路面荷载传递能力等。

根据上述分析服务能力损失的因素，AASHTO经过一系列实验，将上述关系形成一个公式，通过下列公式（3）计算混凝土面层厚度D：

中国规范混凝土路面设计过程见图1。

图  1  中国规范混凝土路面设计过程

Figure 1.  Concrete pavement design process in Chinese codes

美国国规范混凝土路面设计过程见图2。

图  2  美国规范混凝土路面设计过程

Figure 2.  Concrete pavement design process in American codes

印尼某项目，项目规模2×670 MW燃煤机组，本期建设1台机组。燃煤采用海路运输。灰场位于厂址内，但是考虑部分综合利用，采用汽车运输。

每天约200辆车进出厂区，其中一半是货车。货车分为普通货车、中型货车和重型货车，三种货车的日交通量分别为50辆/天、40辆/天和10辆/天。运灰（油）车辆的日交通量为23辆/天。其余交通车辆是上下班交通的小汽车和摩托车。

下面分别用中国规范和美国规范进行计算。

根据《公路水泥混凝土路面设计规范》^［2］（下简称《混凝土规范》）JTG D40—2011的方法计算。

以100 kN单轴——双轮组荷载作为设计轴载各级轴载作用次数N_i，可按下式换算为设计轴载的作用次数N_s：

其中普通货车的设计轴载日作用次数：

中型货车的设计轴载日作用次数：

重中型货车的设计轴载日作用次数：

运灰（油）车的设计轴载日作用次数：

代入（4）式，得N_s=28 364.85

设计基准期内设计车道设计轴载累计作用次数

其中交通年增长率为0，设计周期t为30年，7 m宽道路车辆轮迹横向分布系数η=0.6代入上式得N_e=18 636万次。交通荷载等级为特重。

先按以下方案进行道路结构初步设计：

1）考虑到特重的交通级别，按二级公路考虑道路结构设计。

2）道路结构层如下：

250 mm厚混凝土面层；180 mm厚水泥稳定碎石层；150 mm厚级配碎石层。

3）混凝土弯拉强度考虑按4.5 MPa设计。

考虑到特重的交通级别，地基回弹模量取80 MPa。

路基回弹模量为80 MPa。

本工程路基以低液限粉土和碎石、砾石为主，路床顶距地下水位1 m，查《混凝土规范》^［2］附表E.0.1-2，得综合路基回弹模量调整系数为0.8。

路床顶综合回弹模量E₀=80×0.8=64 MPa。

板底地基当量回弹模量指粒料层（级配碎石层）与路基的综合回弹模量。查《混凝土规范》^［2］附表E.0.2得级配碎石层回弹模量E_x=220 MPa。厚度h_x=0.15 m。按公式（6）计算板底地基当量回弹模量E_t：

计算得Et=100.66，取整100 MPa。

查《混凝土规范》^［2］表3.0.8，混凝土板4.5 MPa弯拉强度对应的弯拉弹性模量E_c是29 GPa。混凝土的泊松比v_c为0.15，混凝土层厚度h_c为0.25 m。上层板的弯曲刚度D_c计算公式如下：

计算得D_c=38.63 MN 。

查《混凝土规范》^［2］附表E.0.2-2，水泥稳定碎石层弹性模量E_c为1.5 GPa。水泥稳定碎石的泊松比v_b为0.18，水泥稳定碎石层厚度h_b为0.18 m。下层板的弯曲刚度D_b计算公式如下：

计算得D_b=0.76 MN 。

计算得r_g=0.887 m。

设计轴载P_s为100 kN，设计轴载在临界荷位处产生的荷载应力σ_ps见下式：

计算得σ_ps=1.597 MPa。

设计轴载P_m为160 kN，设计轴载在临界荷位处产生的荷载应力σ_pm见下式：

计算得σ_pm=2.483 MPa。

接缝传荷能力的应力折减系数k_r，采用混凝土路肩k_r取值0.87~0.92，路肩面层与路面等厚时取低值，减薄时取高值。本工程取0.92。

材料疲劳系数λ，按《混凝土规范》^［2］附表B.2.3，混凝土取0.057。

疲劳应力系数见下式：

计算得k_f=2.961。

综合系数k_c，根据《混凝土规范》^［2］表3.0.1，二级公路k_c取1.05。

4）荷载疲劳应力见下式：

计算得σ_pr=4.318 Mpa。

最大荷载疲劳应力见下式：

计算得σ_pmax=2.269 MPa。

印尼沿海属于热带海洋气候，类似于我国公路自然区划中的IV区——东南潮湿区。查《混凝土规范》^［2］表3.0.10得最大温度梯度T_g=92。根据下式：

计算得t=1.879（L为混凝土板长5 m）。

层间与基层之间竖向接触刚度见下式：

计算得kn=3 887.4 MPa/m。

层间接触状况参数见下式：

计算得rβ=0.118 m。

层间接触状况参数见下式：

计算得ξ=0.146。

混凝土面层板的温度翘曲应力系数见下式：

计算得C_L=0.814。

内应力的温度应力系数见下式：

计算得BL=0.446（其中h_c为混凝土板厚度0.25）。

本工程混凝土粗集料主要为花岗岩，查《混凝土规范》^［2］附表E.0.3-2，得水泥混凝土线膨胀系数αc为10×10^-6。

最大温度应力见下式：

计算得σt,max=1.49 MPa。

查《混凝土规范》^［2］附表B.3.4，根据本工程公路区划类似IV区，得回归系数：

a_t=0.841， b_t=1.323， c_t=0.058

温度疲劳应力系数见下式：

计算得kt=0.412（其中fr为混凝土弯拉强度4.5 MPa）。

温度疲劳应力见下式：

计算得σ_tr=0.613 MPa。

本工程道路结构按二级公路设计，查《混凝土规范》^［2］表3.0.1，目标可靠度取85%，查3.0.2，二级公路变异水平等级取中级。

根据变异水平和目标可靠度，可靠度系数γ_r取1.13。

最后校核路面极限状态：

γr(σpr+σtr)=5.57≥f_r=4.5，不满足

γr(σp.max+σt.max)=4.24≤f_r=4.5，满足

第一个公式不满足需要调整道路结构设计。

回到4.2.2，先调整混凝土路面结构，将混凝土面层厚度逐渐加厚0.01 m，然后再次进行验算，当混凝土厚度加厚到0.29 m时，

γ r(σ pr+σtr)=4.32≤f_r=4.5，满足要求。

因此本工程混凝土结构面层方案一为：

混凝土面层290 mm，水泥稳定碎石层180 mm，级配碎石层150 mm。

还有一种方案，将混凝土面层调整至0.28 m，然后调整基层厚度。

先调整水泥稳定碎石层厚度，当该层厚度加大到0.32 m时，满足要求。

因此本工程混凝土结构面层方案二为：

混凝土面层280 mm，水泥稳定碎石层320 mm，级配碎石层150 mm。

计算中发现，调整级配碎石层对结果影响非常小，因此不再考虑加厚级配碎石层的方案。

上述两个方案，方案一道路结构层厚度比方案二小130 mm，因此最终选择方案一。

本例采用美标标准设计轴载80 kN作为设计轴载，各车型标准设计轴载当量作用次数根据AASHTO GDPS—1993^［3］APPENDIX D查表可以算得：普通货车2.057 kN，中型货车19.037 kN，重型货车17.157 kN，运灰（油）车29.47 kN。

2）设计周期内当量轴载作用次数（w₁₈）

设计周期30年，与电厂一致。厂区交通量相对固定，因此不考虑交通量的增长。设计周期内当量轴载作用次数

w₁₈=（2.057+19.037+17.157+29.47）

×50×365=18 765 126

电厂进厂公路虽然属于地方公路，但是由于进厂公路交通量较大，结构设计上提高一个等级，按次干道公路取值，这里可靠度R取90%，对应的可靠度指数Z_R见AASHTO GDPS—1993^［3］I—62 Table4.1，取-1.282。

总标准方差S₀，根据AASHTO GDPS—1993^［3］，混凝土路面推荐值为0.35。

初始服务能力P₀，服务能力是指路面对于使用该道路的各种交通工具的服务能力。根据AASHTO Road Test的结果，水泥混凝土路面的P₀值一般取4.5，最终服务能力P_t一般取2.5，服务能力变化量见下式：

计算得∆PSI=4.5-2.5=2.0。

本工程采用接缝式素混凝土路面，不设路肩，但是路边设路平石和铺砌人行道，对道路的横向支撑作用等同于硬路肩，因此J值按不带传力杆的混凝土路肩取值，根据AASHTO GDPS—1993^［3］II—26 Table2.6，取值3.8。

本工程处于热带海洋气候区，降雨量很大。道路采用排水边沟排水，因此排水质量按“极佳”等级；由于降雨量很大，路面结构暴露的比例按大于25%选用。根据AASHTO GDPS—1993^［3］II—26 Table2.5，取C_d=1.10。

极端地基有效反应模量需要建立土壤回弹模量与湿度的关系，通过估算各月份地基湿度来得到一年中的地基反应模量（AASHTO GDPS—1993^［3］II—37），具体计算表见AASHTO GDPS—1993^［3］II-43.

本例由于缺乏实验数据，因此采用低等级道路AASHTO推荐值来代替（AASHTO GDPS—1993^［3］ II—81）。

本例工程厂区场地半填半挖，采用开山土石回填，以粉质粘土、砾石、块石为主，道路路基条件较好。

综上所述，我们按较好的地基条件选取K值为400 psi。

下面我们通过AASHTO GDPS93^［3］提供的诺谟图来进行混凝土板厚度计算，见图3。

图  3  诺谟图

Figure 3.  Nomograph

图  3  诺谟图

Figure 3.  Nomograph

根据诺谟图计算得混凝土板厚为11 in，即28 cm。这个结果比中国规范小1 cm。

中美两国规范混凝土路面结构设计的比较详见表1。

通过前文同一个例子，中美两国规范的方法分别计算的结果看，按中国规范和美国规范计算得出的结果很接近，中国规范相对更保守一点，更有利于提高道路的寿命。因此，对于国外项目，混凝土路面结构的计算可以采用中国标准代替美国标准。

李克强总理在2015年视察中国能建广东院时指示，不但要让中国的电力设备走出去，还要让中国的标准走出去。为此，我们不但要了解国际通用的规范，还要做好对比，了解两种规范的特点。只有这样，才能在合同谈判的时候，更好地说服海外的业主采用中国的规范，让中国的规范走向世界。