-
本项目选择江苏启东某处近海海域,场区中心距海岸约37 km,水深10~16 m,海床起伏较平缓,是南黄海滨海相沉积地貌的典型代表,场区地基的土表层主要由粉砂组成。施工海域的潮汐特性属正规半日潮海区,值得注意的是,冬季潮流最大流速在0.67~1.09 m/s之间和夏季潮流最大流速在0.91~1.33 m/s之间,且潮流为往复式,主要沿着东南向和西北向往复流动。场区全年以轻浪为主,出现频率共占58.95%,全年的常浪向介于NNE~NE~E~SE,出现频率共占89.51%。场区地层自上而下①~③层为粉砂、淤泥质粉质粘土、粉质粘土,最小覆盖层厚度为2.40 m。施工海域虽然其位于中强地震带,周边区域性断裂表现较活跃,但是本场区5 km范围内无活动性区域断裂,区域构造稳定性表现较好。
本项目钢管桩共计50根,为保证项目的顺利实施,选用S-2000液压锤投入本项目的施工中,起重设备选用“
1500 t大申号”进行沉桩施工,对钢管桩单根沉桩工效分析,单桩施工耗时约4 d,满足进度要求。目前,国内对于单桩基础沉桩的施工方式各有不同。本文以江苏某海上风电场项目的实际施工情况为例进行分析,该项目规划装机规模为304.2 MW,采用了“双船抬吊翻桩与沉桩”方式进行作业。其海上风电场相关基本参数与沉桩施工要求如下:
1)场区中心离岸距离37 km,水深在10~16 m。场区呈梯形,东西长16 km,南北宽2.7 km,规划海域面积43 km2。
2)钢管桩桩径6.0~7.5 m,桩长64~84.975 m,壁厚55~98 mm,桩重641.83~1 129.43 t,整体套笼重量约65 t。
3)单桩沉桩的设计及施工精度要求:钢管桩沉桩以标高控制,按贯入度进行校核。绝对位置(WGS1984或1954北京坐标系)允许偏差在500 mm以内,高程允许偏差在50 mm以内。沉桩完成后的基础顶水平度(桩轴线倾斜度)偏差≤3‰。值得注意的是,当桩顶达到设计标高,且最后20 cm,平均贯入度超过20 mm以及桩身出现严重偏移、倾斜时,应立即停止沉桩。
-
对于施工船舶的初步选定,主要综合考虑单桩基础的参数、海域水深和单桩自沉入泥深度等条件。保证工程满足以下几点:(1)船舶吊机起重能力完全覆盖单桩重量、吊索具重量和一定的安全裕度;(2)对于浮吊的吊高要满足单桩基础翻桩和沉桩施工要求;(3)从船舶工期和经济性的角度,对船舶类型进行选择;(4)校核船舶的符合性,即校核船舶适应海域状况、吊高和吊重等。
本项目共规划建设50个单桩基础,根据船舶的综合性能和总体部署要求。在单桩基础沉桩方面,选择了“双船抬吊翻桩沉桩”模式作业。采用了1 500 t“大申号”起重船来完成钢管桩起吊作业。同时利用600 t起重船来配合“大申号”起重船协同完成钢管桩的竖桩和翻桩等作业,“大申号”起重船的技术性能如表1所示。
参数 数值 参数 数值 船长/m 114 主钩最大吊重/t 1 500 型宽/m 32.2 副钩最大吊重/t 650 型深/m 8 主钩吊高/m 90 设计吃水/m 6.5 副钩吊高/m 108 Table 1. Technical performance of the "Dashen" crane ship
首先,对吊高进行验算,以最大桩长85 m为例,水深按最小10 m计算。其中,主吊耳下口距桩顶高度27 m,安全吊高2 m,主吊的钢丝绳计划选用30 m工作长度的无接头高性能钢丝绳圈。钩头标高=桩长+钢丝绳工作长度−主吊耳下口距桩顶高度−水深+安全吊高,计算钩头标高为80 m。当“大申号”起重船作业半径为35 m时,起重重量达到1 200 t,符合钢管桩最大重量1 129.43 t,且吊高距水面92 m,80 m<92 m。因此,能满足吊高要求。
其次,对吊重进行分析验算。在钢管桩起吊过程中,当桩身水平起吊时,主吊耳与翻身吊耳同时受力,应验算两者的受力大小。而当桩身竖直起吊时,主吊点受力最大,则主要分析主吊点的受力大小。当桩身水平起吊时,受力情况如图1所示。
当水平起吊时,由受力平衡得:
$$ {F}_{主吊耳}+{F}_{翻身吊耳}={G}_{桩} $$ (1) $$ {F}_{主吊耳}\times {L}_{1}={F}_{翻身吊耳}\times {L}_{2} $$ (2) 式中:
$ {F}_{主吊耳} $ ——主吊点所受力的力(kN);
$ {F}_{翻身吊耳} $ ——翻身吊点所受到的力(kN);
$ {G}_{桩} $ ——桩重(t);
$ {L_1} $ ——主吊点与钢管桩重心的距离(m);
$ {L_2} $ ——翻身吊点与钢管桩重心的距离(m)。
根据初步设计的计算,当钢管桩重心距桩头38.474 m处,桩重按1 400 t代入。已知$ {L_1} $=12 m和$ {L_2} $=37 m,代入式(1)~式(2)中,得$ {F}_{翻身吊耳} $=3.428 571 MN,$ {F}_{主吊耳} $=10.571 429 MN。当桩身竖直起吊时,$ {F}_{主吊耳} $=1.4×104 kN。因此,由表1起重船的性能参数可知,“大申号”起重船吊重能满足工程要求。
-
主吊的钢丝绳计划选用30 m工作长度的无接头高性能钢丝绳圈。当桩体竖直时,桩重全部由钢丝绳承受,此时钢丝绳拉力最大,主吊钢丝绳受力情况如图2所示。
按设计时钢管桩重量1 400 t进行验算,单个主吊耳受重力为0.5 g,则单边钢丝绳受拉力为3.50 MN。同理,当桩体水平时,主要校核翻身吊耳钢丝绳的受力大小,得到钢丝绳受拉力为1.96 MN。钢丝绳型号参数如表2所示。
规格 结构(股丝) 抗拉强度/
(N·mm−2)拉力试验负荷
(破断)/MN备注 φ144 mm 6×36WS+1WR 1 770 15.660 翻身吊110 m×1根 φ210 mm 6×55SWS+1WR 1 770 31.493 主吊钢30 m×2根 Table 2. Model and parameters of steel wire rope
对主吊钢丝绳φ210 mm安全系数进行验算,钢丝绳破断拉力为31.493 MN,安全系数k=31 493/3 500=9>5,满足要求。而副吊钢丝绳φ144 m破断拉力为15.66 MN,安全系数k=15 660/1 960=7.99>5,满足要求。
-
对于液压打桩锤的选定,首先需根据场区地质报告分析本场区桩基土壤持力层,并结合海利公式得到液压打桩锤的打桩能力;其次分析液压打桩锤最小锤击的能量值;最后进行液压打桩锤的初步选型。完成液压打压锤的初步选定后,需进行“持续性锤击单桩”和“间断性锤击单桩”的桩锤可打性分析。
以本工程勘测的地质资料为参考,结合可打性分析,本项目采用了IHC S-2000液压打桩锤,其符合钢管桩沉桩作业的要求。根据现有的桩参数、钻孔柱状图和桩锤性能等做出的液压打桩锤可打性分析,如图3所示。最终结果表明了,IHC S-2000液压锤的总锤击数为1 722,桩身最大拉力为95.590 MPa,最大压力为118.464 MPa,终锤的贯入度为10.36 mm,满足本项目施工要求。
-
根据本项目作业的要求,在单桩基础沉桩方面,选择“双船抬吊翻桩沉桩”模式施工。利用600 t辅吊船来配合“大申号”主吊船完成钢管桩翻桩和沉桩等作业。首先需等待辅吊船把溜尾钳拆除后,其次主吊船将竖立的单桩吊运至稳桩平台的抱桩器内,完成单桩直立状态调整及自沉。同时依靠稳桩平台的结构来控制沉桩精度,保证了单桩基础沉桩定位的准确度。结合了海上场区地质、海况和单桩参数等数据分析,确定了稳桩平台的主要参数,定位桩和悬挂系统:300 t,稳桩平台重量:370 t,抱箍有效作业直径:6.5~8 m。
Pile Driving Construction Process and Application of Offshore Wind Turbine Monopile Foundation
doi: 10.16516/j.ceec.2024.4.19
- Received Date: 2024-07-12
- Rev Recd Date: 2024-07-17
- Available Online: 2024-07-12
- Publish Date: 2024-07-31
-
Key words:
- offshore wind power /
- wind turbine foundation /
- pile driving construction /
- pile stabilizing platform /
- verticality
Abstract:
Citation: | WANG Yaowu, ZHENG Kangsheng, ZHANG Jihai, et al. Pile driving construction process and application of offshore wind turbine monopile foundation [J]. Southern energy construction, 2024, 11(4): 180-189 doi: 10.16516/j.ceec.2024.4.19 |