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严重事故后，堆芯发生锆水反应导致氢气产生，并经由一回路压力边界破口进入安全壳内，氢气燃烧或爆炸产生的高温高压将威胁安全壳的完整性[1]。AP1000核电厂在设计上采用纵深防御思想应对氢气燃烧扩散火焰的问题。第一道防御是反应堆冷却剂系统的自动卸压系统(ADS)第4级阀门管线，防止大量氢气释放至内置换料水箱；第二道防御是环路隔间与安全壳壳体间混凝土墙隔离；第三道防御是通过安全壳内自然循环提供稳定的氧气源；第四道防御是换料水箱、PXS隔间及CVS隔间的排气口设置在远离安全壳及贯穿件的区域，以缓解氢气扩散火焰的威胁[2]。
徐大堡核电站采用氢气点火器来控制严重事故后的氢气风险。核电厂考虑通过增加氢气点火器蓄电池供电时间，以及增加一定数量的非能动氢气复合器等改进手段，加强其应对严重事故后安全壳内氢气风险的能力。根据目前徐大堡核电厂的设计，共有66台氢气点火器，8台非能动氢气复合器。
本文通过建立严重事故分析模型，选取丧失给水引发严重事故作为典型事故序列，分析了严重事故后氢气控制系统的消氢能力，验证了氢气控制系统的有效性。
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本文使用严重事故一体化程序MAAP4进行严重事故过程中堆芯熔化、锆水反应、安全壳不同隔间内温度、压力、氢气体积分数分布等的计算。MAAP4是完全一体化的严重事故程序，包含了压水堆核电厂在假想的严重事故期间可能发生的许多重要的热工水力现象和裂变产物现象的模型。
MAAP4的基本模型可模拟以下现象[3]：
1)反应堆冷却剂系统(RCS)热工水力。
2)燃料包壳和水反应。
3)堆芯升温、熔化、迁移。
4)安全壳热工水力。
5)燃料和冷却剂相互作用。
6)熔融堆芯-混凝土相互作用。
7)氢气燃烧、点火器、氢气复合器模型。
8)裂变产物释放、输运和沉降。
计算中，安全壳控制体划分见图1。
Figure 1. Containment partition
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事故假设如下：
1)非能动余热排出系统(PRHR)失效。
2)第一级、第三级、第四级自动降压系统失效。
3)第二级ADS手动启动，堆芯出口温度大于922 K后延迟20 min打开。
4)堆芯补水箱(CMT)、安注箱(ACC)两列有效。
5)安全壳内置换料水箱(IRWST)重力注射管线、堆腔淹没管线、再循环管线两列有效。
6)点火器在事故后8 h内有效。
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为了分析氢气控制系统对氢气风险的缓解作用，本事故序列分为以下两种工况进行分析：
1)工况1：无氢气缓解措施。
2)工况2：有氢气缓解措施。
2.1 事故假设
2.2 事故工况
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计算得到的事故序列进程见表1。图2～图8分别给出了一回路压力、堆芯出口气体温度、安全壳压力、安全壳大气温度、较好混合隔间内的氢气体积分数、狭窄隔间内的氢气体积分数、氢气产量及消氢量等参数随时间的变化。
Figure 2. Primary pressure
Figure 3. Core exit gas temperature
Figure 4. Containment gas pressure
Figure 5. Containment gas temperature(case 1)
Figure 6. Containment gas temperature(case 2)
Figure 7. Hydrogen concentration in well mix compartment(case 1)
Figure 8. Hydrogen concentration in well mix compartment(case 2)
事件描述 时间/s 反应堆停堆 3.8 主冷却剂泵停运 4 036.2 CMT启动 4 036.2 PCS启动 4 036.2 CMT排空 10 647.1 堆芯裸露 11 062.6 ADS-2开启 13 378.0 安注箱排空 13 820.3 堆腔淹没启动 16 906.8 堆芯向下腔室迁移 20 980.8 再循环管线开启 N/A Table 1.
Accident sequence 丧失给水发生后，事故初始一回路不会发生降压，一回路丧失正常热阱，当蒸汽发生器二次侧蒸干以后，一回路衰变热热通过稳压器安全阀向安全壳内释放，导致安全壳压力上升，直到安全壳压力的上升触发HI2信号，将引发堆芯补水箱(CMT)投入，随后堆芯暂时得到冷却，一回路压力开始下降。同时非能动安全壳冷却系统(PCS)投入，对安全壳进行冷却。由于ADS自动启动失效，堆芯压力高，ACC无法注入，随着CMT水箱排空，堆芯将发生裸露、熔化。
由于ADS自动动作失效，操作员在堆芯出口温度大于922 K后延迟20 min手动打开ADS-2，一回路随即卸压，当一回路压力达到安注箱注入压头时安注箱自动投入。当堆腔淹没注入管线打开，IRWST的水进入堆坑，随着堆坑被淹没，事故进程趋于稳定。
安全壳的主要隔间中，SG隔间、安全壳上部隔间与CMT隔间比较宽阔，氢气混合较好；而IRWST隔间与PXS隔间是属于不利于氢气混合的狭窄隔间。
压力容器内产生的氢气主要通过ADS-2释放到IRWST中。从计算结果也可以看出，IRWST隔间的氢气体积分数较其他隔间氢气体积分数最高(70%)。在增加消氢措施后，除IRWST以外的隔间氢气体积分数降低，并随着点火，安全壳隔间的温度比无消氢措施时要高。但是由于IRWST隔间流通性差，氧气体积分数低，氢气点火器无法点燃隔间内的氢气，仍然造成IRWST隔间较高的氢气体积分数。由于氢气的迅速燃烧，导致安全壳压力的迅速上升，同时导致SG隔间较高的大气温度，最高温度达到了900 K。
Figure 9. Hydrogen concentration in strait compartment(case 1)
Figure 10. Hydrogen concentration in strait compartment(case 2)
Figure 11. Mass of hydrogen generate and removal
消氢初始阶段大部分氢气是被氢气点火器消除的，随着氧气体积分数的下降，混合气体无法被氢气点火器点燃。随后，氢气复合器将剩余的氢气缓慢的催化反应，安全壳内氢气体积分数进一步下降。在事故后24 h，共产生了310 kg氢气，其中70 kg被点燃，195 kg氢气被复合器催化掉。
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丧失给水引发严重事故将导致安全壳各隔间内氢气体积分数上升，其中IRWST隔间的氢气体积分数最高，因为氢气在压力容器内产生后主要通过ADS-2释放到IRWST中。在增加消氢措施后，除IRWST以外的隔间氢气体积分数明显降低，同时点火将导致隔间温度比无消氢措施时高。消氢初始阶段点火器消除大部分氢气，随后氢气复合器缓慢催化氢气反应，使安全壳内氢气体积分数进一步下降。
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