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对于现在大型电站锅炉来说,风量的配比是否合理,直接关系着机组能否经济安全运行。如果风量非常小,会使炉膛火焰中心偏低,从而导致锅炉的蒸汽温度降低,热效率降低;反之风量过大,则会造成炉膛火焰偏高,导致减温水增加,引风机耗电增加。所以说,精确的风量测量,对于锅炉经济安全的运行至关重要。
现在的风量测量系统往往有以下几个问题[1]:(1)测量元件安装位置设计差;(2)仪表管堵塞或泄露,准确性差;(3)现场没有进行标定或标定不准确;(4)乱用错用公式和运算方法。以上问题都会导致测量不精确或计算不准确,从而误导机组人员操作,影响机组的经济安全运行,所以需要一种精确的风量测量的方法。
作为一种新型的测量方法,软测量技术是在线分析辅助变量,进而来估计不可测和难测的变量。在现在的火电厂中,软测量技术应用比较广泛而且取得了比较好的效果,如文献[2]提出了用软测量的方法来研究烟气中含氧量的研究;文献[3]将软测量的方法应用于超超临界燃煤机组的水煤比的研究;文献[4]在煤的发热量的研究中应用软测量的方法;文献[5]用软测量的方法研究电站锅炉的流量;文献[6]用软测量的方法研究电站锅炉的风量;文献[7]用软测量的方法来在线监视煤质的成分;文献[8]将软测量很好地应用于燃料的BTU校正。以上研究成果利用软测量的方法已经取得好的实用效果,所以说,软测量十分适用于电站锅炉风量的计算。
基于软测量的基本思想,本文提出了一种测量燃煤锅炉风量的方法:通过热量信号、氧量信号来计算风量。用煤的发热量来代替热量信号,并且通过给煤量对其进行动态补偿,氧量信号是利用安装在锅炉省煤器后面的氧化锆氧量测量器获得,然后利用获得的氧量、热量信号,计算得到总风量。这种方法对于风量计算的准确性来说,有很好的提升,且也非常满足电厂的现场需求。
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通过过量空气系数计算锅炉烟气氧量的基本公式为
((1)) 式中:[O2]为烟气中含有的氧气的体积分数,%;O2为空气中含有的氧气的体积分数,是一个常数,近似取21%;α为过量空气系数;V1为燃烧所需的实际风量,m3/s;V2为理论烟气量,m3/s。
但是,实际上煤燃烧所需的烟气量跟实际的燃烧后产生的烟气量是有所差异的,需要一个定义数A1来修正:
((2)) 式中:Car、Har、Oar、Sar、Mar分别为煤的收到基中碳、氢、氧、硫、水分的质量分数,%。
而空气过量系数是由煤燃烧所需的风量、煤燃烧产生的热量以及燃烧的理论空气热量比[5]计算得到,而空气热量比由于实际的跟理论上有差别,需要一个系数A2对其进行校正,则计算空气过量系数的公式为:
((3)) ((4)) 式中:V1为燃烧所需的实际风量,m3/s;QB为当给煤量为qc(kg/s)时,燃烧的热量,MW;Car、Har、Oar、Sar、Mar分别为煤的收到基中碳、氢、氧、硫、水分的质量分数,%。
将公式(2)、(3)、(4)代入公式(1),得到:
((5)) 但是,实际氧量为在锅炉烟道中的氧化锆氧量测量表所测量的氧量,与公式中的氧量有所差别,需要对其进行修正。实际的烟气中含有一定的水蒸气,而这部分水蒸气主要由空气中的水分、煤中氢燃烧的水分、煤收到的基水分所组成,所以提出了一个煤质系数修正系数A3:
((6)) 所以经过煤质系数修正后,得到的氧量计算公式为:
((7)) -
式(5)、式(7)中的热量信号可以用煤的低位发热量来计算,即煤的低位发热量乘以给煤量计算得到热量信号。煤的低位发热量一般采用实验分析法得到,但是由于这种方法准确度不高,进而会影响风量测量的准确度,不宜采用。本文采用基于机组发电负荷-机前压力的简化非线性动态模型的煤发热量软测量方法[9]来获得煤的低位发热量。这种方法简单好用,且已经被广泛应用。模型可以描述为[10]:
((8)) ((9)) ((10)) ((11)) ((12)) ((13)) 式中:rm为实际进入磨煤量,kg/s;qc为燃料量,kg/s;τ为制粉系统延迟时间,s;Tf为制粉系统惯性时间,s;rB为锅炉燃烧效率,kg/s;Cb为锅炉蓄热系数,MJ/MPa;K1为燃料量增益;K3为汽轮机增益;pd为汽包压力,MPa;pt为机前压力,MPa;ut为汽轮机的调门开度,%;Tt为汽轮机惯性时间,s;NE为发电功率,MW;p1为汽轮机调节级压力,MPa。
由式(8)~式(13)进而推出煤的发热量计算公式:
((14)) ((15)) 式中:Qar为煤低位发热量,MJ/kg;K1为单位燃料量对应的机组负荷,MW;ηu为机组发电效率,%;T0是为了避免实际微分不可实现而设立的时间常数,s。
由公式(14)、(15)计算得到的煤的低位发热量Qar所需要的信号易得到,可靠性高,在工程中已经广泛应用,可以有效地代替公式(5)、(7)中的热量信号QB。
((16)) 式中:qc为燃料量,kg/s;Qar为煤低位发热量,MJ/kg。
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通过对煤质进行元素分析和计算发现,A1、A2、A3这三个变量基本不会随煤种的变化而变化,可认为是一个常数。然后根据在锅炉烟道中的氧化锆测氧量器测得的氧量和煤的发热量计算风量,可得总风量为:
((17)) 同样,在锅炉烟道中的氧化锆测氧量器测得氧量跟经过煤质和水蒸气修正后得到的湿烟气氧量计算值非常接近,则得到总风量为:
((18)) 式(17)、(18)可以用干烟气和湿烟气的氧量计算总风量,且结果非常相似。
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对于带稳定负荷或静态状况的机组,式(17)、式(18)非常地适用,但实际机组并非如此,它往往由于电网调峰和一次调频的原因,需要对发电负荷的定值进行修改,进而使发电负荷的实际不断改变,同时改变了锅炉的燃烧状态,如果直接应用式(17)、式(18),会有很大的误差。
煤粉一进入炉膛,就迅速燃烧,引起氧量和热量的变化,是一个很快的过程。根据式(17)、式(18)计算风量时,安装在烟道内的氧化锆测量器测得氧量,响应时间比较快,90%响应时间为2~3 s,当风量变化时,氧量迅速地发生变化,无需动态补偿;但是实际热量信号就不同,它是煤粉在锅炉炉内燃烧产生的瞬时热量,而公式所用的热量是通过汽水侧参数计算所得,两者有巨大的差别[11],所以需要引入锅炉总给煤量来对热量进行动态补偿,公式为[12]:
((19)) 式中:QF为炉膛内煤燃烧产生的瞬时热量,MW;Tf为锅炉制粉系统的惯性时间,s;τ为锅炉制粉系统迟延时间,s;Tv为滤波时间,s。其中,Tf、τ的取值根据文献[13]得到;Tv根据现场调试经验得到,一般为Tf的1/4~1/3。
所以,将式(19)QF代替式(17)、式(18)的QB可以有效地提高公式的准确度。
((20))