-
输电线路下方空间场强的传统计算方法一般将导线等效为平行于地面的无线长导体，导线对地高度按照最大弧垂情况下对应的最小对地高度计算[1,2]。这样的计算处理虽然使得地面电场强度的计算方法变得简单，但是计算得到的电场强度却仅对档距中央有效[1]。同时，若全线均按照最小对地高度计算地面电场强度，则扩大了高场强范围，导致拆迁范围扩大[4]，给输电线路建设增加不必要的经济成本与社会成本。因此，有必要对输电线路下方的电场强度计算方法进行进一步探讨。
HTML
-
交流特高压同塔双回输电线路的塔头示意图及导地线的挂点坐标(其中，纵坐标为导地线的平均对地高度)如表1所示。导线结构采用8×LGJ-630/45，分裂间距450 mm，导线弧垂20 m，最小对地高度21 m；地线为两根JLB20A-185[2]。
塔头示意图 挂点位置 挂点坐标 
左侧上导线 (-17.9，70.77) 左侧中导线 (-20.0，48.87) 左侧下导线 (-19.0，27.67) 右侧上导线 (17.9，70.77) 右侧中导线 (20.0，48.87) 右侧下导线 (19.0，27.67) 左地线 (-23.1，88.34) 右地线 (23.1，88.34) Table 1.
Coordinate of phase conductor and ground wire m
-
在导线布置方式、分裂数、分裂间距、相序排列等参数确定的基础上，导线弧垂对地面电场强度影响主要包括如下两方面：(1)不同位置处，导线对地高度通过对地电容影响电荷量；(2)不同位置处的电荷由于对地高度不同影响地面电场强度[2]。
-
一般采用[Q]＝[P]-1[U]求解多导体线路中导线上的电荷矩阵[Q]。其中，[P]为电位系数矩阵，[U]为电压矩阵。在[U]确定的情况下，电位系数矩阵[P]决定了导线上的电荷。由电位系数的计算公式可知，在导线结构(导线直径、分裂数、分裂形状及分裂间距)不变的情况下，只有导线对地高度变量h影响电位系数的取值。
根据表1及图1所述的线路参数，计算了相导线A1、B1、C1、A2、B2、C2所带电荷随导线对地高度的变化，如图2所示。可见，随着导线最小对地高度从21 m增加至41 m，上层横担的导线电荷几乎没有变化，中层横担的导线电荷增加了约0.5%，下层横担的导线电荷减少了约2.21%。总体来看，在规程规范允许的对地高度范围内，导线对地高度对导线电荷的影响很小。
Figure 1. Phase arrangement
Figure 2. The Influence of the height of the conductor on the charge
-
同样，以表1及图1所述特高压线路参数为例，计算导线对地高度对地面电场强度的影响，如图3所示。导线最小对地高度从20 m升高到35 m，最大地面电场强度由8.46 kV/m降至3.49 kV/m，线下电场强度大于4 kV/m的范围从86.2 m骤降为0 m。因此导线对地高度对地面电场强度影响很大[6]，这主要是因为电场与距离的平方成反比的缘故。
Figure 3. The Influence of the height of the conductor to ground on the electric field intensity
2.1 对地高度对导线电荷量的影响
2.2 对地高度对电场强度的影响
-
根据第2.1节的分析，导线对地高度对导线电荷量的影响很小。而第2.2节的分析表明，导线对地高度对地面电场强度的影响很大。综上可知，对地高度主要通过电荷与计算点的距离来影响地面电场强度的大小。因此，在计算考虑导线弧垂情况下的地面电场强度时，可引入如下假设：
1)不考虑对地高度变化对导线电荷量的影响；
2)电荷在导线(呈悬链线形状)上均匀分布。
-
根据电磁场理论，线电荷的电场强度可按式(1)计算[2]。
((1)) 式中：ε0为真空介电常数；r为电荷与计算点的距离，m；τ为线电荷密度，C/m；r0为电荷与计算点之间的单位距离矢量，dl为线长微分。
根据微分原理，线长微分dl见式(2)所示。
((2)) 因此，弧垂线下方的电场强度可如式(3)表示。
((3)) 如图4所示，当原点选取在弧垂最低点时，输电线路的悬链线方程可如式(4)表示[2]。
Figure 4. Schematic of conductor sag
((4)) 式中：σ0为导线弧垂最低点的水平应力，N·mm-2；γ为导线比载，N·m-1·mm-2。
因此，悬链线下方的电场强度可按式(5)计算。
((5)) 转换为微分表达式，如式(6)所示。
((6)) 式中：n为导线分段数；xi为第i段导线中点的X坐标；ri为第i段导线中点与空间需要计算电场强度的某点的距离；r0为ri的单位矢量。
3.1 假设条件
3.2 计算方法
-
据第一章所述线路参数及第三章所述计算方法，计算得到交流特高压同塔双回输电线路在图1所示相序排列方式下的地面电场，如图5,图6所示。可看出：输电线路下方的电场强度在档中最大，在铁塔附近最小；在设计中以10 kV/m为控制条件时，只是在线路档中附近小范围区域内的电场强度大于9 kV/m，其余区域的电场强度则要小得多。
Figure 5. The Actual electric field on the ground in the reverse phase sequence arrangement (two-dimensional view)
Figure 6. The Actual ground electric field under the different phase sequence arrangement (two-dimensional view)
采用不同计算方法得到的最大地面电场强度值如表2所示。计算结果表明，考虑弧垂计算得到的线下最大地面电场强度较不考虑弧垂计算得到的线下最大电场强度要大0.97%～1.11%。这主要是前者采用了弧长积分，总电荷较后者得到的总电荷要略多的缘故。
相序 考虑弧垂/(kV·m-1) 不考虑弧垂/(kV·m-1) 差别/% 逆相序 9.34 9.25 0.97 异相序 9.75 9.64 1.11 Table 2.
Comparison of ground maximum electric field intensity
-
本章主要研究了考虑导线弧垂情况下的地面电场计算方法并对计算结果进行了分析，得到相关结论如下：
1)导线弧垂对导线电荷量影响很小，对地面电场强度的影响很大。
2)线路下方的高场强范围只在导线档中附近存在。远离档中区域，地面电场强度迅速下降。在评估地面最大电场强度区域以及高场强区域时，应充分考虑导线弧垂的影响。
DownLoad:
