-
文章以500 kV双回路直线角钢塔为研究对象,杆塔设计条件如表1所示,杆塔模型如图1所示。
项 目 设计条件 风速/(m·s−1) 27 覆冰/mm 0 海拔/m <1 000 导线 4线0件ign condition 地线 1线0件ign condition Table 1. Tower design conditions
-
输电杆塔虽然杆件数量众多,但铁塔结构存在对称性,杆件布置存在一致性,杆件的设计长度也有相应的要求,故将杆件按照所属部位进行划分有利于探寻各部位的控制工况的变化规律。
杆塔辅助材众多,布置形式复杂,主要是对受力杆件起支撑作用。杆塔横隔面的设计主要是确保杆塔的刚度与上人的需求,其杆件尺寸主要与主材尺寸相关。故文章不对上述两类杆件的受力情况展开研究,仅研究杆塔主要杆件的控制形式与控制工况。
文章将杆塔划分为地线支架,导线横担,变坡以上塔身,变坡以下塔身和塔腿,共五个部分。其中地线支架包含:上弦主材,下弦主材,正面杆件,顶面杆件,底面杆件。导线横担包含:上弦主材,下弦主材,正面杆件,顶面杆件,底面杆件。变坡以上塔身包含:塔身主材,塔身交叉材。变坡以下塔身包含:塔身主材,塔身交叉材。塔腿包含:塔腿主材,塔腿斜材。
-
各类型杆塔均应计算线路正常运行工况、断线工况、不均匀覆冰工况、验算冰工况和安装工况下的荷载组合,必要时还应验算地震等稀有工况下的荷载组合。文章案例的设计覆冰为0 mm,故不需考虑覆冰工况、验算冰工况,同时地震等稀有工况发生几率较少,且可在选线阶段进行针对性避让,故文章亦不考虑该类工况所产生影响。
直线塔的计算荷载主要由导线、地线挂点荷载和塔身风荷载组成。下文将照工况对挂点荷载进行整理,为之后的杆件计算打下基础。
-
正常工况是杆塔运行时承受时间最长的工况,也是最重要的设计工况。由于本算例设计风速为27 m/s,设计覆冰为0 mm,故杆塔的正常运行情况荷载组合为基本风速、无冰、未断线(包括最小垂直荷载和最大水平荷载的组合)。
部分典型正常工况荷载如表2所示,地线和导线的挂点荷载与导线的受风面积相关,90°大风工况的导线受风面积最大,故相应的挂点荷载也最大。
项目 X向荷载 Y向荷载 Z向荷载 总荷载 备注 地线挂点 15.09 0.00 14.62 21.00 90°大风 11.32 0.00 14.62 18.50 60°大风 7.55 2.26 14.62 16.60 45°大风 0.00 3.77 14.62 15.10 0°大风 导线挂点 127.95 0.00 157.71 203.10 90°大风 96.57 2.52 157.71 184.90 60°大风 65.04 21.99 157.71 172.00 45°大风 0.00 35.76 157.71 161.70 0°大风 注:X向为垂直线路方向;Y向为顺线路方向;Z向为竖向 Table 2. Some typical loads under normal operating conditions
单位:kN 随着风向由90°逐渐变为0°时,X向荷载逐渐减小,Y向荷载逐渐增大,总荷载逐渐减小。
-
线路断线发生的概率很低,但一旦断线的情况发生,轻则中断供电,重则影响杆塔的安全,其造成的损失不可小觑[11]。
直线塔的断线工况应按照−5 ℃、有冰(本算例设计覆冰为0 mm)、无风的气象条件。需计算同一档内的两种情况:(1)单导线断任意一相导线,地线未断;(2)断一根地线,单导线断任意一相导线。部分典型断线工况荷载如表3所示。
项目 X向荷载 Y向荷载 Z向荷载 总荷载 备注 地线挂点 0 41.55 18.32 45.40 断地线 导线挂点 0 75.90 161.01 178.00 断一相导线 注:X向为垂直线路方向;Y向为顺线路方向;Z向为竖向 Table 3. Some typical loads under broken line operating conditions
单位:kN -
直线塔的安装工况应计算10 m/s风速、无冰、相应气温气象条件下的荷载组合[12]。其中包括:
1)提升导、地线及其附件时的作用荷载。包括提升导、地线、绝缘子、金具等重量和安装工人及工具的附加荷载。
2)导线及地线锚线作业时的作用荷载。锚线对地夹角不宜大于20°。
部分典型安装工况荷载如表4所示,在安装工况中起吊工况总荷载大于锚线荷载。
项目 X向荷载 Y向荷载 Z向荷载 总荷载 备注 地线挂点 1.51 0.00 35.80 35.80 起吊地线 1.21 2.65 30.52 30.70 锚地线 导线挂点 12.33 0.00 214.97 215.30 起吊导线 9.87 14.76 209.90 210.60 锚导线 注:X向为垂直线路方向;Y向为顺线路方向;Z向为竖向 Table 4. Some typical loads under installation operating conditions
单位:kN 综上,针对上述7个工况的地线支架和导线横担的挂点荷载,X向荷载最大的工况为90°大风工况,Y向荷载最大的工况为断线工况,Z向荷载最大的工况为起吊工况。总荷载最大的工况为起吊工况。
-
直线塔杆件的控制形式主要有稳定控制、强度控制、受拉控制,下文将基于这3种控制形式开展研究。
基于风速风向,荷载组合,断线轮换,安装工艺的考虑,在实际计算中,这3类主要荷载会组合出多种受力工况。下文将结合杆件划分及计算工况,对杆塔的各类杆件进行分析。
-
正常工况控制的杆件情况,详见表5。
杆塔部件 杆件类型 主要控制形式 主要控制工况 地线支架 顶面杆件 稳定 0°大风 变坡以上塔身 主材 稳定 45/60°大风 交叉材 稳定 90°大风 变坡以下塔身 主材 稳定、强度 60°大风 交叉材 稳定 0°大风 塔腿 主材 稳定 60°大风 斜材 稳定 0°大风 Table 5. Member control under normal operating conditions
针对地线支架,其顶部杆件主要由稳定控制,主要控制工况为0°大风。地线挂点荷载主要沿底面传递,顶面分担挂点荷载较少,故主要由塔身风荷载控制。
针对变坡以上塔身,主材主要由稳定控制,上横担到下横担处主要控制工况为45°大风,下横担到变坡位置处主要控制工况为60°大风。交叉材主要由稳定控制,中横担下弦杆至变坡处正面交叉材主要控制工况为90°大风。主材的控制工况逐渐向60°大风靠近。
针对变坡以下塔身,主材主要由稳定和强度控制,主要控制工况为60°大风。可以看出在这部分60°大风已经成为了主材的控制工况。塔身正面全部与塔身侧面下半部分交叉材主要控制工况为0°大风。由于同压效应增加了杆件的计算长度,平面外荷载结合同压所产生的效应大于平面内的荷载所产生的效应,故正面交叉材受平面外荷载控制。
针对塔腿,其主材主要由稳定控制,主要控制工况为60°大风工况。塔腿斜材主要由稳定控制,主要控制工况为0°大风。对于本算例杆塔主材的最大控制荷载为60°大风工况,该工况也直接影响了基础力的大小。
-
断线工况控制的杆件情况,详见表6。
杆塔部件 杆件类型 主要控制形式 主要控制工况 地线支架 上弦主材 受拉 断地线 下弦主材 稳定 断地线 正面杆件 受拉、稳定 断地线 底面杆件 稳定 断地线 导线横担 下弦主材 稳定 断导线 正面杆件 — 零杆 顶面杆件 — 零杆 底面杆件 稳定 断导线 变坡以上塔身 交叉材 稳定 断地线 变坡以下塔身 交叉材 稳定 断地线 Table 6. Member control under broken line operating conditions
针对地线支架,其上弦杆件由受拉控制,下弦杆件和底面杆件均由稳定控制,其正面杆件部分由受拉控制,部分由稳定控制,以上杆件的主要控制工况均为断地线工况。断地线工况是该部分最主要的控制工况,除了顶面杆件外,地线支架的全部杆件均受断地线工况控制,同时也表明地线支架对Y向荷载较为敏感,其杆件规格主要受Y向荷载控制。
针对导线横担,其下弦主材与底面杆件主要由稳定控制,主要控制工况为断导线,表明到导线横担的杆件与地线支架一样,对Y向的荷载较为敏感。
针对变坡以上塔身,上横担下弦杆至中横担上弦杆的正侧面交叉材主要由稳定控制,主要控制工况为断地线。断地线工况对于正面交叉材为平面外荷载,主要是由于同压增加了杆件的计算长度,而上横担下弦杆至中横担上弦杆处风荷载的叠加效应尚不明显,故杆件受断地线工况控制。变坡以上塔身侧面交叉材主要由稳定控制,主要控制工况为断地线。
针对变坡以下塔身,侧面靠近变坡位置的部分交叉由稳定控制,主要控制工况为断地线。由于风荷载的经叠加后仍未大于断线荷载,故呈现出断线工况控制,随着风荷载的继续叠加,往下的某个节点会出现风荷载大于断地线荷载的情况。
-
安装工况控制的杆件情况,详见表7。
杆塔部件 杆件类型 主要控制形式 主要控制工况 导线横担 上弦主材 受拉 起吊导线 变坡以上塔身 主材 稳定 起吊导线 Table 7. Member control under installation operating conditions
针对导线横担,其上弦杆主要由受拉控制,主要控制工况为起吊导线,而起吊导线工况的最主要组成部分是Z向荷载,即导线横担上弦杆主要受Z向荷载控制。
针对变坡以上塔身,仅有其最上端的交叉材为起吊导线控制,其主要是传递导线横担上弦杆专递的荷载,使该交叉材承受了从上往下的压力。
Research on Control Conditions of 500 kV Double Circuit Tangent Angle Steel Tower Member
doi: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2022.S2.017
- Received Date: 2021-10-20
- Rev Recd Date: 2022-01-05
- Available Online: 2023-01-04
- Publish Date: 2023-01-04
-
Key words:
- tangent angle stell tower /
- member /
- load /
- control conditions /
- design strategy
Abstract:
Citation: | ZHUANG Zhixiang, SUN Molin, ZHANG Jue. Research on Control Conditions of 500 kV Double Circuit Tangent Angle Steel Tower Member[J]. SOUTHERN ENERGY CONSTRUCTION, 2022, 9(S2): 106-111. doi: 10.16516/j.gedi.issn2095-8676.2022.S2.017 |